Меню

Расчет сечения кабелей 10 кв по токам короткого замыкания

Выбор проводников по термической и динамической устойчивости к току к.з.

Проводники и токопроводы в электрических сетях выше 1000 в, как правило, подлежат проверке на условия нагревания током к. з.
В электрических сетях до 1000 в на термическую устойчивость проверяются только токопроводы.
Повышение температуры жил изолированных проводников и кабелей в результате прохождения тока к. з. ведет к химическому разложению изоляции и резкому снижению ее электрической и механической прочности, а следовательно, и к возможности аварии. Поэтому установлены определенные максимально допустимые пределы температур в режиме к. з., указанные в табл. 6-1.

Проверка кабелей на нагревание от токов к. з. должна производиться:
1)для одиночных кабелей небольшой протяженности, исходя из к. з. в начале кабеля;
2)для одиночных кабелей, имеющих соединительные муфты, исходя из к. з. s начале каждого участка, с тем чтобы иметь возможность ступенями уменьшать сечение кабеля по его длине;
3)для двух и более параллельно включенных кабелей, исходя из к. з. непосредственно за пучком (по сквозному току).

Допускается не проверять проводники по режиму к. з. в случае их защиты плавкими предохранителями. Линия считается защищенной предохранителем, когда отключающая способность предохранителя достаточна для отключения наибольшего возможного аварийного тока линии.
Для линий к индивидуальным электроприемникам, в том числе к цеховым трансформаторам общей мощностью до 1000 ква включительно, допускается не проверять сечения проводников по току к. з при одновременном соблюдении следующих условий:

1.В электрической или технологической части предусмотрено резервирование, гарантирующее от расстройства производственного процесса.
2.Повреждение проводников при к. з. не может вызвать взрыва.
3.Возможна замена проводников без значительных затруднений.

Для линий к индивидуальным электроприемникам или небольшим распределительным пунктам неответственного назначения допускается не производить проверку проводников на термическую устойчивость при к. з., если обеспечивается только одно условие 2 (отсутствие опасности взрыва).
Провода воздушных линий до 10 кв не проверяются по току к. з.
Допустимые величины тока к. з. для кабелей определяются в зависимости от материала и сечения кабеля и длительности прохождения тока к. з.
Термическое действие тока к. з. в течение действительного времени прохождения его t д , характеризуется величиной фиктивного времени t ф прохождения установившегося тока к. з. с одинаковым по термическому действию эффектом.
Фиктивное время определяется в зависимости от отношения

где I» — действующее значение периодической составляющей тока к. з. в начальный момент, а
— установившийся ток к. з. (действующее значение), а.
Действительное время I д слагается из выдержки времени, установленной на максимально-токовой защите линии, и собственного времени отключающего аппарата (выключателя мощности).
При проверке на термическую устойчивость проводников линий, оборудованных быстродействующим автоматическим повторным включением, должно учитываться повышение нагревания проводников из-за увеличения суммарной продолжительности к. з.
При расчетах тока к. з. в распределительных сетях 6-10 кв весьма часто затухание не учитывают. В этом случае фиктивное время может быть принято равным действительному и задача проверки проводников на термическую устойчивость упрощается отсутствием необходимости определения фиктивного времени.
Сечение, обеспечивающее термическую устойчивость проводника к току к. з. при заданной величине фиктивного времени t ф , определяется из выражения

где F-сечение жилы кабеля, мм кв
С — постоянная, определяемая в зависимости от заданной ПУЭ конечной температуры нагревания жил и напряжения; числовые значения постоянной С- указаны в табл. 6-1.
Ниже приведена табл. 6-2 для проверки кабелей на термическую устойчивость, составленная по формуле (6-2) в величинах допустимого установившегося тока к. з. в килоамперах.
В дополнение к расчету на термическую устойчивость сечение шин токопроводов должно быть проверено также на механическую прочность при к. з. (динамическая устойчивость токопровода).

Источник

Расчет токов КЗ и определение минимально допустимого сечения кабельных линий 10 кВ по термической стойкости токам КЗ

Страницы работы

Содержание работы

10.Расчет токов к.з. и определение минимально допустимого сечения кабельных линий 10 кВ по термической стойкости токам к.з.

В качестве расчетной схемы для определения токов к.з. рассматриваем схему, представленную на рис.

При составлении этой схемы исходим из того, что ни в одном из возможных режимов работы не предусматривается параллельная работа трансформаторов и линий 35 кВ.

Рис. Расчетная схема подстанций для расчетов токов К.З

На основании расчетной схемы составляем схему замещения рис.

Принимаем, что расчет будет производить в относительных единицах. За базисные значении принимаем:

На основании базисных значений определяем базисные токи по формуле:

Расчеты выполняем с учетом установки трансформаторов на один шаг по шкале мощности выше, то есть с учетом установки ТРДНС-25000-35/10 кВ [ ].

Основные параметры трансформатора представлены в табл. №

кВА

обмоток, кВ

Произведем расчеты сопротивлений схемы замещений. Определяем сопротивления схемы замещения в относительных единицах:

где х=0,4 Ом/км удельное индуктивное сопротивление ВЛ-35 кВ одной цепи [ ] , табл. № ;

Определяем активные сопротивления цепи:

rс = хс / 50 = 1,0/50 = 0,02 ; для ВЛ-35 кВ

где r = 0,2 Ом/км удельное активное сопротивление провода,

Определим сопротивление цепи до ( . ) К1 ;

Найдем соотношение x1 / r1 = 5,55/2,29 = 2,42 3.

Следовательно, активное сопротивление цепи до ( . ) К2 учитывать не будем.

Произведем расчеты токов трехфазного короткого замыкания:

Действующее значение трехфазного тока к.з. в ( . ) К1:

Определим ударные токи:

iу = Ку •I’’ (3) к1 , где Ку – ударный коэффициент определяется по отношению хк/rк

Ударный ток в ( . ) К1:

Определим ударный ток в ( . ) К2:

Далее определим значение апериодических составляющих трехфазного тока к.з. по формуле:

Читайте также:  Величина прямого среднего тока

iу t = I ’’(3) к •е — t отк/Та , где Та = хк/wсrк — постоянная времени затухания апериодической составляющей тока ; хк ; rк — соответственно индуктивное и активное сопротивление до точки к.з. ;

tотк = tс.в. + tр.з. время отключения к.з., равное сумме:

tс.в. – собственное время отключения и tр.з. — время действия релейной защиты ;

wс = 314 рад/с — угловая частота сети.

Для ( . ) К1 имеем:

Iа t1 = 1,41• 8,3•е -0,045/0,008 » 0,04кА » 0, где t отк1 = tсв + tрз = 0,035 + 0,01 = 0,45с ;

tcв = 0.035 — собственное время отключения элегазового выключателя ВЭК-110 ;

tр з = 0,01с – время действия релейной защиты.

Iа t2 = 1,41• 9,95•е -0,065/0,02 = 0,54кА, где t отк2 = tсв + tрз = 0,055 + 0,01 = 0,065с ;

tсв = 0,055с собственное время отключения выключателя вакуумного типа ВВПЭ-10, а

tр з = 0,01с время действия релейной защиты.

Полученные значения токов к.з. позволяют определить минимально-допустимое сечение кабельных линий, отходящих от КРУ-10 кВ подстанции КРП 10 кВ, питающих нагрузки предприятия, по условию термической стойкости токами к.з.:

С — коэффициент тепловых характеристик материала, определяемый из табл. 1.15 [ ] , С=90 А/ мм² ;

tп= t а.п. + t п.п , где t а.п. — приведенное время действия для апериодической слагаемой тока к.з. ;

t п.п — приведенное время действия для периодической слагаемой тока к.з.

Согласно [ ] , t а.п. » 0,05 (b» ) 2 и при b» = 1 t а.п. = 0,05с ;

t п.п.= ¦ ( t к.з. ; b˝ ), определяется по кривым зависимости приведенного времени периодической составляющей тока к.з. при питании от генератора с АРВ.

При одноступенчатой схеме распределения электрической энергии время к.з. составляет t п.п.= 0,05 + 0,6 = 0,65с, интеграл Джоуля тока к.з. в точке К2 (шины КРУ-10 кВ ГПП) будет равен:

Вк2 = 10,3 2 • 0,65 = 69,0 кА 2 •с.

Минимально допустимое сечение отходящих кабельных линий в этом случае буде равно:

Выбор ближайшего большего по сечению кабеля в ряду стандартных промышленных сечений выполняем в соответствии с табл. 1.3.16 [ ]. Выбираем кабель с алюминиевыми жилами сечением не менее 95 мм². Полученное значение размещаем в табл. и табл.

Источник

Блокнот проектировщика
(электрика и связь)

В данной статье рассматриваются вопросы выбора сечения кабелей напряжением 10кВ, предусмотренные в ПУЭ изд.6 и другой технической литературе.

Если сечение кабелей, определенное по вышеперечисленным условиям, получается меньше сечения, требуемого по другим условиям, то должно приниматься наибольшее сечение, требуемое этими условиями.

I. 1). Кабели должны удовлетворять требованиям в отношении предельно допустимого нагрева с учетом нормальных, а также послеаварийных режимов.

Для кабелей с бумажной пропитанной изоляцией (ААБлУ; АСБл и т.п.), несущих нагрузки меньше номинальных, и проложенных в земле, может допускаться кратковременная перегрузка (КВП), где тогда КВП = 1,10 в течение 3,0 часов), а на период ликвидации послеаварийного режима допускаются перегрузки (ПГ) не более 1,20 в течение 5 сут. при длительности максимума 6 часов в сутки.

На период ликвидации послеаварийного режима для кабелей с полиэтиленовой изоляцией допускается перегрузка до 10%, а для кабелей с ПВХ изоляцией – до 15% на время не более 6 часов в сутки в течение 5 суток. Допустимая температура жилы кабеля: 10кВ (+60°С).

Для кабелей с резиновой или пластмассовой изоляцией (АВВГ; АВБбШв и т.п.) допустимая температура жилы кабеля ( 65°С) и земли (+15°С).

Для кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена допустимая температура жилы кабеля: 90°С.

2). Сечение кабелей должно быть проверено по экономической плотности тока для нормального режима работы (ток в послеаварийном режиме не учитывается).

3). Кабели подлежат проверке на условия нагревания жил током короткого замыкания (КЗ), т.е. по термической устойчивости току короткого замыкания. Повышение температуры жил кабелей при КЗ ведет к химическому разложению изоляции и резкому снижению ее электрической и механической прочности и, в итоге, — к аварии.

4). Сечение кабелей проверяется по потере напряжения.

II. Для кабелей 10кВ с изоляцией из сшитого полиэтилена, кроме того, проверяется медный экран на термическую устойчивость при 2-х фазном токе короткого замыкания (КЗ).

ТП с 2-мя силовыми трансформаторами по 2500 кВА питается от ПС, находящейся на расстоянии 4,0 км. Напряжение сети 10 кВ. Расчетная нагрузка супермаркета составляет Sр= 3250 кВА. Продолжительность часов использования максимума нагрузки – 8780ч. (работа полные сутки -24 часа). Принимаются кабели марки ААБлУ-10кВ, которые прокладываются в земле. По ТУ кабельной сети ток 3-х фазного короткого замыкания «КЗ» на шинах подстанции составляет 7,5 кА. Выдержка времени максимальной защиты на отходящей линии tв=1,4с, время отключения выключателя tо=0,3с.

1). Выбор сечения кабеля ААБлУ-10кВ по нагреву в послеаварийном режиме (работа одного кабеля)

Расчетный ток нагрузки на РУ-10кВ ТП:

Расчетный ток на один кабель:

Iр=182 / 2= 91А (нормальный режим).

Предварительно выбираем сечения кабеля 95мм 2 .

Допустимый длительный ток табличный (Iд.т.) для сечения 95мм 2 составляет 205 А (ПУЭ, изд. 6, табл. 1.3.16). С учетом следующих коэффициентов к Iд.т.:

К1=1,10 (ПУЭ, изд. 6, табл. 1.3.3, п. 1.3.13) на температуру земли зимой для Московской области для максимума нагрузки;

К2=0,87 (ПУЭ, изд. 6, табл. 1.3.23) на удельное сопротивление почвы (с учетом геологических изысканий);

К3=0,92 (ПУЭ, изд. 6, табл. 1.3.26) на количество работающих кабелей, лежащих рядом в земле.

Таким образом, фактически допустимый длительный ток Iф для кабеля, сечением 95мм 2 , составляет:

Iф= Iд.т. х К = 205 х 0,88 = 180А, Iр = 182А (см.выше).

Читайте также:  Удар тока через воду

Условие: Iф≥Iр, но 180А≤182А т.е. условие не выполняется. Необходимо принять сечения кабеля – 120мм 2 , для которого Iд.т.=240А, а Iф=240х0,88=211А, т.е. 211А≥182А, т.е условие выполняется.

2). Выбор кабеля ААБ2л-10кВ сечением 3х120мм 2 по экономической плотности тока.

Sэк – сечение по экономической плотности тока (мм 2 ) — по нормальному режиму.

Jэк – 1,2 А/мм 2 – экономическая плотность тока (ПУЭ, изд. 6, табл. 1.3.36).

Условие 120мм 2 ≥ 76мм 2 выполняется.

3). Проверка кабеля ААБ2л-10кВ сечением 3х120мм 2 по термической устойчивости.

Iк.з. (3ф) = 7,5кА, выдержка времени максимальной защиты на отходящей линии tв=1,4с, время отключения выключателя tо=0,3с ( по ТУ кабельной сети, см . выше).

Тогда действительное время отключения линии tл=1,4с + 0,3с = 1,7с.

Минимальное сечение кабеля по термической устойчивости:

где С=95 – постоянное значение для кабелей с алюминиевыми жилами 10кВ.

Smin = 7500А х √1,7 / 95= 103мм 2 .

Условие 120мм 2 ≥ 103мм 2 выполняется.

4). Выбор кабеля по потере напряжения.

ΔU = ΔUтабл. х М (МВт⋅км) = 0,3 х 1,63МВт х 4,0км = 1,95%,

где ΔUтабличная удельная величина потери напряжения (Пособие к ВСН 97-83).

Условие по потере напряжения выполняется (принимается нормальный режим, т.е работа 2-х кабелей при нагрузке Sр=3,25/2=1,63 МВт).

II. Для кабелей 10кВ с изоляцией из сшитого полиэтилена проверяется медный экран на термическую устойчивость при 2-х фазном токе короткого замыкания (КЗ).

Кабельная сеть «Моэнерго» должна представить:

  • 3-х фазный ток «КЗ» на шинах ПС;
  • время срабатывания защиты на данной линии (в нашем примере tв=1,25с).

2-х фазный ток «КЗ» = 0,87 тока 3-х фазного «КЗ».

Условие: Iд.э. ≥ I2ф«кз», где Iд.э – допустимый ток медного экрана; I2ф«кз» — 2-х фазный ток «КЗ».

Номинальное сечение (Sэ) медного экрана; мм 2 t=0,7с; кА t=1,0с; кА t=1,4с; кА
16 3,9 3,3 2,8
25 6,07 5,1 4,36
35 8,45 7,1 6,04
50 12,14 10,2 8,67
70 17,02 14,3 12,16
95 23,09 19,4 16,49

1. Допустимый ток (Iд.э) «КЗ» медных экранов можно определить по формуле:

где Sэ — заданное сечение для определения допустимого тока (Iд.э) «КЗ» медных экранов (для t=1,0с).

2. Для продолжительности «КЗ», отличающегося от 1сек. значение времени определяется:

где К= 1/√t, где t – продолжительность «КЗ» в секундах.

Кабельная сеть «Моэнерго» представила:

  • ток «КЗ» на шинах ПС равный 4,7 кА,
  • время срабатывания защиты на данной линии (в нашем примере tв=1,25с).

По расчетным данным принят кабель марки АПвП-10кВ с изоляцией из сшитого полиэтилена сечением 150 мм 2 и с медным экраном 25 мм 2 : 3(1х150/25)мм 2 .

1. При заданном сечении экрана 25мм 2 и tв=1,0с допустимый ток (Iд.э) «КЗ» медных экранов по таблице № 1 составит 5,1 кА.

2. В примере tв=1,25с, тогда находим «К»:

К = 1 / √t = 1 / √1,25 = 0,83с

3. При tв=0,83с определяем допустимый ток (Iд.э) «КЗ» медного экрана:

Iд.э = 5,1кА х 0,83 =4,2кА

(это допустимый ток Iд.э «КЗ» медного экрана сечением 25мм 2 за время tв=1,25с).

6. Определяем 2-х фазный ток «КЗ»:

Iкз-2ф = 0,87 х 4,7кА = 4,1кА.

5. Условие выполнения: Iд.э ≥ Iкз-2ф, т.е. 4,2кА ≥ 4,1кА – условие выполняется, сечение экрана выбрано правильно.

И.В. ПАСТУХОВА,
начальник отдела экспертизы инженерного обеспечения ГУ МО «Мособлгосэкспертиза»

Л.Г. НАСАНОВСКИЙ,
глав. специалист отдела экспертизы инженерного обеспечения ГУ МО «Мособлгосэкспертиза»

ГУ МО «Мособлгосэкспертиза» «Информационный вестник» №3(14)

Источник



Методика расчета токов КЗ на стороне 10кВ

1 Определяется значение рабочего тока по формуле:

где: IР — рабочий ток, А;

SH — установленная полная мощность трансформаторной подстанции, кВА;

UHOM — номинальное напряжение сети, кВ (UHOM.=10,5кВ).

2 На основании расчета, по длительно допустимому току выбирается марка кабеля с необходимым сечением жилы.

3 Рассчитывается ток короткого замыкания на стороне 10,5кВ. Для определения токов короткого замыкания необходимо, из расчетной схемы, рисунок 3, составить схему замещения, в которой все элементы цепи заменены сопротивлениями, рисунок 4, и определить точки КЗ.

Рис. 3 Расчетная схема

Рис. 4 Схема замещения

3 Индуктивное сопротивление трансформатора выбирается из раздела Расчёт токов короткого замыкания на стороне 0,4 кВ.

4 Расчитываеся активное сопротивление вводного кабеля по формуле:

где: R — удельное индуктивное сопротивление кабеля, Ом/км;

L — протяженность кабельной линии ввода L, км.

5 Расчитываеся индуктивное сопротивление вводного кабеля по формуле:

где: X — удельное индуктивное сопротивление кабеля, Ом/км;

L — протяженность кабельной линии ввода L, км.

6 Рассчитывается общее полное сопротивление ввода:

где: RК — активное сопротивление кабеля, Ом;

RР — активное сопротивление контактов разъединителя, Ом (RР=0,003Ом);

RВ — активное сопротивление контактов выключателя, Ом (RР=0,005Ом);

XК — индуктивное сопротивление кабеля, Ом;

XТР — индуктивное сопротивление кабеля, Ом.

7 Определение тока короткого замыкания:

где: UНОМ — номинальное напряжение сети, В (UНОМ=10,5кВ);

8 Определение ударного тока короткого замыкания. При определении ударного тока учитывается ударный коэффициент, зависящий от постоянной времени контура короткого замыкания или от коэффициента реактивной мощности контура короткого замыкания.

Расчет производится по формуле:

где: kУ — ударный коэффициент (kУ=1,02);

9 Определение условия термической стойкости. Термической стойкостью электрических аппаратов называется способность их выдерживать без повреждений, препятствующих дальнейшей работе, термическое воздействие протекающих по токоведущим частям токов заданной длительности.

Количественной характеристикой термической стойкости является ток термической стойкости, протекающий в течение определённого промежутка времени.

Наиболее напряжённым является режим короткого замыкания, в процессе которого токи по сравнению с номинальными могут возрастать в десятки раз, а мощности источников теплоты – в сотни раз.

Термическая стойкость электрического аппарата зависит при этом не только от режима короткого замыкания, но и от теплового состояния, предшествующего режиму короткого замыкания.

Рассчитывается тепловой коэффициент воздействия по формуле:

где: ВК — тепловой коэффициент воздействия, кА 2 с;

τ – время воздействия, с (принимаем τ=1с).

10 Исходя из проведенных расчетов производится выбор высоковольтного оборудования. Результаты выбора сводятся в таблицу 6.

Таблица 6 Выбор оборудования на стороне 10кВ

Источник

Пример выбора сечения кабеля 10кВ

Дата23 марта 2016 Авторk-igor

Пример выбора сечения кабеля 10кВ

Выбор кабелей 10 кВ немного отличается от выбора кабелей 0,4 кВ. Здесь есть некоторые особенности, о которых нужно знать. Также хочу представить свою очередную вспомогательную программу, с которой выбор сечения кабелей 10 кВ станет проще.

Еще в далеком 2012 г у меня была статья: Как правильно выбрать сечение кабеля напряжением 6 (10) кВ? На тот момент я не владел теми знаниями, которые есть у меня сейчас, поэтому данная статья является дополнением.

Задача: выбрать кабель для питания трансформаторной подстанции 250 кВА. Расстояние от точки питания (РУ-10кВ, ТП проходного типа) до проектируемой КТП – 200 м. Объект в городской черте.

Первое, с чем необходимо определиться: тип кабеля.

Я решил применить кабель с изоляцией из сшитого полиэтилена.

Полезная информация из каталога:

Кабели марок ПвП, АПвП, ПвПу, АПвПу, ПвБП, АПвБП, в том числе с индексами «г», «2г», «гж» и «2гж» предназначены для эксплуатации при прокладке в земле независимо от степени коррозионной активности грунтов. Допускается прокладка этих кабелей на воздухе, в том числе в кабельных сооружениях, при условии обеспечения дополнительных мер противопожарной защиты, например, нанесения огнезащитных покрытий.

Прокладка одножильного кабеля в стальной трубе не допускается.

Кабели указанных марок с индексами «г», «2г», «гж» и «2гж» предназначены для прокладки в земле, а также в воде (в несудоходных водоемах) — при соблюдении мер, исключающих механические повреждения кабеля.

Кабели марок ПвПу, АПвПу, ПвБП, АПвБП, в том числе с индексами «г», «2г», «гж» и «2гж» предназначены для прокладки на сложных участках кабельных трасс, содержащих более 4 поворотов под углом свыше 30 градусов или прямолинейные участки с более чем 4 переходами в трубах длиной свыше 20 м или с более чем 2 трубными переходами длиной свыше 40 м.

Кабели марок ПвВ, АПвВ, ПвВнг-LS, АПвВнг-LS, ПвБВ, АПвБВ, ПвБВнг-LS, АПвБВнг-LS могут быть проложены в сухих грунтах (песок, песчано-глинистая и нормальная почва с влажностью менее 14%).

Кабели марок ПвВнг-LS, ПвБВнг-LS могут быть использованы для прокладки во взрывоопасных зонах классов В-I, B-Ia; кабели марок АПвВнг-LS,

АПвБВнг-LS – во взрывоопасных зонах В-Iб, В-Iг, B-II, B-IIa.

Кабели предназначены для прокладки на трассах без ограничения разности уровней.

Исходя из рекомендаций, выбор мой остановился на АПвБП. В этой статье не буду рассматривать стоимость различных марок кабелей.

Далее нам необходимо определиться с сечением кабеля.

Сечение кабеля 6 (10) кВ выбирают на основании расчетного тока линии, длины линии, тока трехфазного КЗ на шинах питания, времени срабатывания защиты, материала изоляции и жилы кабеля.

Основные проверки, которые нужно выполнить при выборе сечения кабеля 6 (10) кВ:

1 Проверка кабеля по длительно допустимому току.

2 Проверка кабеля по экономической плотности тока.

3 Проверка кабеля по термической устойчивости току трехфазного КЗ.

4 Проверка по потере напряжения (актуально для больших длин).

5 Проверка экрана кабеля на устойчивость току двухфазного КЗ (при наличии).

Для упрощения выбора сечения кабеля я сделал программу: расчет сечения кабеля 6 (10) кВ.

Внешний вид программы:

Программа для расчета сечения кабеля 6(10)кВ

Программа для расчета сечения кабеля 6 (10)кВ

Более подробно о программе и выборе сечения кабеля смотрите в видео:

Выбор сечения кабеля:

Изначально выбираем кабель по расчетному току: АПвБП- (3×35) 16. Расчетный ток в нашем примере всего около 15 А. По экономической плотности тока выходит и вовсе 10 мм2.

При проверке кабеля на термическую устойчивость минимальное сечение получается 29 мм2. Здесь стоит отметь, ток трехфазного КЗ я принял 10 кА, т.к. сейчас в отпуске и нет возможности запросить данное значение в РЭСе, а в ТУ не указано. Согласно ТУ необходимо предусмотреть КСО с выключателем нагрузки (для установки в подключаемой ТП). Выключатель нагрузки я применил с предохранителями типа ПКТ на 40 А.

Согласно время-токовой характеристике предохранителя ПКТ, время отключения составит не более 0,01 с. Я решил перестраховаться и принял время 0,1 с.

ВТХ ПКТ

Для расчета потери напряжения можно использовать программу: расчет потери напряжения в трехфазных сетях с учетом индуктивного сопротивления. В моем случае нет смысла проверять кабель на потери напряжения.

Экран выбранного кабеля способен выдержать ток двухфазного КЗ.

На основании всех расчетов и с учетом того, что ток трехфазного КЗ мне пришлось принять самому я решил подстраховаться и выбираю кабель АПвБП- (3×50) 16, за что от вас получу справедливую критику Попытаюсь запросить дополнительную информацию в РЭСе и сделаю новый расчет, который с этой программой займет пару минут.

На подготовку данного материала у меня ушло около двух дней. Но, с этими знаниями вы сможете сделать подобную программу значительно быстрее.

Источник