Меню

Ток пробоя искрового промежутка

Рабочая смесь воспламеняется в камере сгорания автомобильного кар­бюраторного двигателя как в период пуска, так и во время его работы посредством электрическог

Главная > Документ

Информация о документе
Дата добавления:
Размер:
Доступные форматы для скачивания:

3.5.4. Пробой искрового промежутка свечи.

Для зажигания рабочей смеси электрическим способом необходимо образование электрического разряда между двумя электродами свечи, ко­торые находятся в камере сгорания. Протекание электрического разряда в газовом промежутке может быть представлено вольт-амперной характери­стикой (рис. 3.19).

Участок Оаб соответствует несамостоятельному разряду. Напряжение возрастает, ток остается практически неизменным и по силе ничтожно мал. При дальнейшем увеличении напряжения скорость движения ионов по направлению к электродам увеличивается. При начальном напряжении U н начинается ударная ионизация, т. е. такой разряд, который, однажды возникнув, не требует для своего поддержания воздействия постороннего ионизатора. Если поле равномерное, то процесс поляризации сразу пере­растает в пробой газового промежутка. Если поле неравномерное, то вначале возникает местный пробой газа около электродов в местах с наибольшей напряженностью электрического поля, достигшей критического значения. Этот тип разряда называется короной и соответствует устойчивой

Рис. 3.19. Вольт-амперная характери­стика разряда в воздушном промежутке.

части вольт-амперной характе­ристики bc . При дальнейшем повы­шении напряжения корона захваты­вает новые области межэлектродного пространства, пока не произойдет пробой (точка с), когда между электродами проскакивает искра. Это происходит при достиже­нии напряжением значения пробив­ного напряжения U пр .

Проскочившая искра создает между электродами сильно нагре­тый и ионизированный канал. Тем­пература в канале разряда радиу­сом 0,2. 0,6мм превышает 10000 К.

Сопротивление канала зависит от силы протекающего по нему тока. Даль­нейшее протекание процесса зависит от параметров газового промежутка цепи источника энергии. Возможен или тлеющий разряд (участок de ), когда токи малы, или дуговой разряд (участок тп ), когда токи велики вследствие большой мощности источника тока и малого сопротивления цепи. Оба эти разряда являются самостоятельными и соответствуют устойчивым участ­кам вольт-амперной характеристики. Тлеющий разряд характеризуется токами 10 -5 …10 -1 и практически неизменным напряжением разряда. Ду­говой разряд характеризуется значительными токами при относительно низких напряжениях на электродах.

На 2-м этапе был рассмотрен процесс формирования вторичного напря­жения при отсутствии электрического разряда в свече. В действительности пробивное напряжение U пр ниже максимального вторичного напряжения U 2 m развиваемого системой зажигания, и поэтому, как только возрастаю­щее напряжение достигает значения U пр , в свече происходит искровой разряд, и колебательный процесс обрывается (рис. 3.20).
Электрический разряд имеет две составляющие: емкостную и ин­дуктивную. Емкостная составляющая искрового разряда представля­ет собой разряд энергии, накоп­ленной во вторичной цепи, обуслов­ленной ее емкостью С 2
Емкостной разряд характеризуется резким падением напряжения и резкими всплесками токов, по своей силе достигающих десятков ампер (см. рис. 3.20). Несмот­ря на незначительную энергию емкостной искры C 2 U 2 пр/2, мощность, развиваемая искрой, благодаря кратковременности процесса может достигать десятков и даже сотен киловатт. Емкостная искра имеет яркий голубоватый цвет и сопровождается специфическим треском.

Рис. 3.20 . Изменение напряжения и тока искрового разряда:

а и б — соответственно емкостная и индуктив­ная фазы разряда; t ир — время индуктивной со­ставляющей разряда; I ир — амплитудное зна­чение тока индуктивной фазы разряда; U ир — напряжение индуктивной фазы разряда

Высокочастотные колебания (10 6 10 7 Гц) и большой ток емкостного разряда вызывают сильные радиопомехи и эрозию электродов свечи. Для уменыпения эрозии электродов свечи (а в неэкранированных системах и для уменьшения радиопомех) во вторичную цепь (в крышку распределителя, в бегунок, в наконечники свечи, в провода) включается помехоподавляющий резистор. Поскольку искровой разряд происходит раньше, чем вто­ричное напряжение достигает своего максимального значения U 2 m , а именно при напряжении U пр , на емкостный разряд расходуется лишь небольшая часть магнитной энергии, накопленной в сердечнике катушки зажигания.
Оставшаяся часть энергии выделяется в виде индуктивного разряда. При условиях, свойственных работе распределителей и разрядников, и при обычных параметрах катушек зажигания индуктивный разряд всегда происходит на устойчивой части вольт-амперной характеристики, соответствуюшей тлеющему разряду. Ток индуктивного разряда 20. 40 мА. Напряжение между электродами свечи сильно понижается и слагается в основном из катодного падения напряжения U к и падения напряжения в положительном столбе Ed:

где U ир — напряжение искрового разряда; Е — напряженность поля в положительном столбе; ES  100В/мм; d — расстояние между электродами. Падение напряжения U к =220. 330 В.

Продолжительность индуктивной составляющей разряда на 2. 3 поряд­ка выше емкостной и достигает в зависимости от типа катушки зажигания, зазора между электродами свечи и режима работы двигателя (пробивного напряжения) 1. 1,5 мс. Искра имеет бледный фиолетово-желтый цвет. Эта часть разряда получила название хвоста искры.

З
а время индуктивного разряда в искровом промежутке свечи выделя­ется энергия, которая может быть определена аналитически:

Н
а практике широко используется приближенная формула для подсчета энергии искрового разряда

Расчеты и эксперименты показывают, что при низких частотах вращения двигателя энергия индуктивного разряда W ир ==15. 20 мДж для обычных классических автомобильных систем зажигания.

3.6. ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАССИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ ЗАЖИГАНИЯ

3.6.1. Максимальное вторичное напряжение, развиваемое системой зажигания

Аналитические выражения для вторичного напряжения, приведенные выше, показывают, что значение U 2 m зависит от силы тока разрыва I р и, следовательно, определяется режимом работы и типом двигателя (n и z), работой прерывателя (t з или  з ), параметрами первичной цепи (L 1 , R 1 , C 1 , U б ), а также зависит от параметров вторичного контура и внешней нагрузки (С 2 , W 2 /W 1 , R ш , C ш ).

Зависимость U 2 m от частоты вращения вала и числа цилиндров двигателя. Время замкнутого состояния контактов:

где  з — угол замкнутого состояния контактов; n — частота вращения валика распре­делителя.

Из выражения (3.7) видно, что с возрастанием частоты вращения валика время t з уменьшается и ток разрыва становится меньше. Уменьшение тока разрыва влечет за собой снижение напряжения U 2 m . Увеличение числа цилиндров двигателя при всех прочих равных условиях и параметрах системы зажигания также уменьшает время замкнутого состояния контак­тов t , и снижает вторичное напряжение [см. выражение (3.2) выше].

На рис. 3.21 приведены характеристики максимального вторичного напряжения и тока разрыва в функции частоты вращения коленчатого вала двигателя и числа цилиндров двигателя. Характеристики носят монотон­ный убывающий характер, причем закон убывания жестко детерминирован параметрами первичной цепи ( 1 = L 1 /R 1 ) и углом замкнутого состояния контактов.

Читайте также:  Как вдвое уменьшить силу тока в данном проводнике

Уменьшение напряжения U 2 m на низких частотах вращения связано с дугообразованием на контактах прерывателя.

У
величения тока разрыва можно добиться за счет увеличения угла замкнутого состояния контактов, что достигается соответствующим профи­лированием кулачка. Однако по механическим соображениям увеличить время замкнутого состояния контактов прерывателя больше чем до 60. 65 % времени полного периода ( з =0,60….0,65) практически невозможно.

Рис. 3.21. Типовые рабочие характери­стики классической системы зажигания для четырех- и шестицилиндровых дви­гателей

На некоторых зарубежных двигателях применяют две независимые схемы с двумя прерывателями и катушкой, работающими на один распределитель. При этом относительная замкнутость может достигать 0,85. Первичный ток и скорость его нарастания зависят от постоянной вре­мени первичного контура  1 = L 1 /R 1 (рис. 3.22).

Рис. 3.22. Кривые нарастания первичного тока при различных значениях индуктивности первичной цепи

Рис. 3.23. Кривые нарастания первич-ного тока при различных значениях сопротивления первичной цепи

Ч
ем меньше этот показатель, тем быстрее нарастает ток до установившегося значения. Скорость нарастания тока:

обратно пропорциональна индуктивности L 1 .

О
днако уменьшение индуктивности целесообразно лишь до определен­ного значения, ниже которого начинает уменьшаться запас электромагнитной энергии, определяющий вторичное напряжение. Уменьшение индук­тивности также сильно уменьшает значение вторичного напряжения при низких частотах, вследствие чего ухудшаются условия пуска. При неизменной индуктивности первичной цепи сила тока разрыва увеличивается с уменьшением сопротивления R 1 , так как увеличивается установившееся значение тока. При различных значениях сопротивления первичной цепи скорость нарастания тока в начальный момент одинакова, т.е.

Однако чем меньше сопротивление R 1 , тем выше идет кривая тока (рис. 3.23). Таким образом, для увеличения максимального вторичного напряжения необходимо уменьшать сопротивление первичной цепи. Однако чрезмерное уменьшение R 1 приводит к увеличению установившегося тока, что ухудшает работу контактов при низких частотах вращения и приводит к перегреву катушки.

Зависимость U 2 m от емкости первичного конденсатора C 1 . Из выражения (3.6) видно, что с уменьшением емкости конденсатора C 1 вторичное напряжение должно увеличиваться, и при C 1 =0 оно достигает максималь­ного значения. Такой характер изменения U 2 m возмо-жен лишь при больших значениях С 1 . В диапазоне малых емкостей по мере их уменьшения вторич­ное напряжение также уменьшается. Это явление объясняется тем, что при малой емкости не устраняется дугообразование на контактах, вызыва­ющее значительные потери энергии. Характер зависимости вторичного напряжения от емкости конденсатора первичной цепи (рис. 3.24) показыва­ет, что существует оптимальное значение С 1 определяемое усло-виями га­шения дуги на контактах. На практике С 1 выбирается в пределах 0,15.. 0,35мкф.

Рис. 3.24. Зависимость вторичного на­пряжения от емкости конденсатора в первичной цепи.

Рис. 3.25. Зависимость вторичного на­пряжения от коэффициента трансфор­мации катушки зажигания.

Зависимость U 2 m om вторичной емкости. Значение максимального вторичного напряжения также зависит от емкости вторичных проводов, (емкости свечи зажигания, собственной емкости вторичной обмотки катуш­ки зажигания и практически не может быть меньше 40. 75 пкФ. В случае экранирования системы зажигания емкость вторичной цепи увеличивается до 150 пкФ. Следовательно, экранирование, применяемое для существенного снижения радиопомех, значительно уменьшает значение вторичного напряжения.

Зависимость U 2 m от шунтирующего сопротивления. В процессе рабо­ты двигателя изолятор свечи нередко покрывается нагаром, который созда­ет проводящий мостик между электродами свечи. Этот проводящий слой нагара можно представить в виде резистора R ш , шунтирующего воздушный зазор. Из-за наличия R ш нарастающее после размыкания контактов вто­ричное напряжение создает во вторичной цепи ток, называемый током утечки, который, циркулируя во вторичной цепи до пробоя искрового промежутка, вызывает падение напряжения во вторичной обмотке и умень­шение подводимого к свече напряжения.

При малом шунтирующем сопротивлении ток утечки возрастает и вторичное напряжение может понизиться до значения меньшего пробивно­го напряжения, т. е. искра не возникнет.


Зависимость U 2 m от коэффициента трансформации. В случае отсут­ствия утечек напряжение U 2 m при прочих равных параметрах возрастает с увеличением коэффициента трансформации катушки W 2 /W 1 , стремясь к своему пределу:

При бесконечно большом сопротивлении нагара вся электромагнитная энергия трансформируется в электростатическую энергию вторичной цепи. Однако если R ш  , то каждому значению шунтирующего сопротивления соответствует оптимальный коэффициент трансформации, при котором напряжение вторичной цепи максимально (рис. 3.25). Оптимальным для существующих систем зажигания при индуктивности первичной обмотки 6,5….9,5 мГн является отношение W 2 /W 1 = 55….95

Источник

Проверка искровых промежутков и диодных заземлителей

Перед установкой в цепь заземления опоры контактной сети новые ис­кровые промежутки регулируют, бывшие в употреблении ремонтируют и регулируют. Для проверки искрового промежутка собирают схему, как пока­зано на рисунке 12.2.10. Вращают ручку мегаомметра и наблюдают за стрелкой вольтметра. При исправном искровом промежутке стрелка вольтметра перемостится в сторону увеличения напряжения до пробоя искрового промежутка (оно должно быть от 800 до 1200 В).

Проверка искровых промежутков в цепи заземления выполняется вольт­метром или другими приборами, предназначенными для этих целей. Если стрелка вольтметра (соответствующего рода тока, на шкале до 100 В) откло­няется — искровой промежуток исправен, если нет — закорочен (неисправен). Наиболее распространенные дефекты, возникающие в процессе эксплуатации искровых промежутков, показаны на рисунке 12.2.10.д.

Измерения с проверкой исправности диодных заземлителей производятся мегаомметром на 500 В в прямом и обратном направлении. Диодный зазем-литель исправен, если прямое электрическое сопротивление К=0, обратное К равно или больше 100 кОм.

Определение переходного сопротивления, токов утечки и построение потенциальной диаграммы

13.6.1 Измерение потенциалов «рельс-земля»

Измерения проводят через 10-12 пролетов на участках постоянного тока высокоомным прибором. Положительный зажим прибора присоединяют к тяговому рельсу, отрицательный – к стальному стержню (длиной 0,6-0,8 м, диаметром 10-15 мм, забитый в грунт на глубину не менее 0,5 м). Показания прибора записывают через 10 с. в течение 30 мин. Определяют раздельно среднее значение положительных и отрицательных потенциалов, как частное от деления суммарной величины потенциалов на число замеров.

Рисунок 13.6.1.1 – Схема измерения потенциалов 392

13.6.2 Измерение сопротивления цепи «рельс-опора» и «рельс — консоль»

Читайте также:  Трехфазный ток для микродвигателя

Сопротивление заземления металлических опор контактной сети измеря­ют по цепи «рельс-опора» (рисунок 13.6.2.1).

Сопротивление заземления железобетонных опор контактной сети изме­ряют по цепи «рельс-консоль».

Измерения выполняют мегаомметром типа М-416, МС-0,8 или равноцен­ным другим прибором. Если сопротивление опоры свыше 1000 Ом прибор шунтируется резистором с сопротивлением 1 кОм. Действительное сопро­тивление цепи определяют по графику (рисунок 13.6.2.1.в). Например, если пока­зание прибора 850 Ом, то фактическое сопротивление цепи 5500 Ом.

Рисунок 13.6.2.1 – Измерение сопротивления опор: по цепи «рельс-консоль» (а), по цепи «рельс-опора» (б), график для определения сопротивления цепи «рельс-консоль» (в)

Измерение тока утечки

Для измерения тока утечки амперметр подключают к тяговому рельсу, опоре контактной сети и цепь шунтируют защитным искровым промежут­ком. С интервалом через 10 с записывают показания прибора (токи утечки). За период измерений должно пройти не менее одного поезда по каждому пути. Средний ток утечки определяется, как частное от деления суммы мгно­венных значений токов на число показаний. Допустимые величины токов утечки и сопротивлений цепи «рельс-консоль» в зависимости от конструкции контактной сети приведены в таблице 13.6.3.1.

Источник



Искровые промежутки и роговые разрядники

Искровой промежуток (ИП) устанавливается параллельно изоляции ЭУ (ИЭУ) (рис.45). При набегании импульса перенапряжения (Uп), происходит пробой искрового промежутка (ИП) с последующим резким падением напряжения. При этом, опасных перенапряжений на изоляции ЭУ не возникает, так как ВСХ ИП (кривая 2) располагается ниже ВСХ изоляции ЭУ (кривая 1).

Рис. 45. Принцип работы искрового промежутка

Искровые промежутки являются самым простым и дешевым устройством защиты от перенапряжений, в настоящее время применяется редко. В сетях напряжением 3..35 кВ могут выполняться в виде рогов, способствующих растягиванию и гашению дуги из-за электродинамических сил и тепловых потоков. В сетях до 35 кВ длина защитного промежутка мала, и для предотвращения замыкания промежутка птицами в заземляющих спусках создаются дополнительные искровые промежутки.

Роговые разрядники выполняются либо с одним искровым промежутком, либо с двумя искровыми промежутками (рис. 46).

Рис. 46. Роговые разрядники, применяемые на контактной сети

Способность гашения дуги роговым разрядником сильно зависит от скорости и направления ветра. При определенных условиях дуга не успевает погаснуть за время меньшее время срабатывания релейной защиты, происходит аварийное отключение ЭУ.

Для роговых разрядников характерны недостатки чисто искровых промежутков.

Трубчатые разрядники (рис. 47) представляют собой разновидность искровых промежутков, дополненных приспособлением для принудительного гашения дуги, которое выполнено в виде трубки из газогенерирующего материала (1) (винипласт или менее прочный фибробакелит).

Рис. 47. Устройство трубчатого разрядника : 1 — газогенерирующая трубка; 2- стержневой электрод; 3 — кольцевой электрод; S1 – внешний искровой промежуток; S2 – внутренний искровой промежуток.

При возникновении грозового перенапряжения оба промежутка S1 и S2 пробиваются и импульсный ток отводится в землю. После окончания импульса через разрядник продолжает проходить сопровождающий ток и, искровой разряд переходит в дуговой. Под действием высокой температуры канала дуги переменного тока в трубке происходит интенсивное выделение газа и давление сильно увеличивается. Газы устремляются к открытому концу трубки, создают продольное дутье, в результате чего дуга гасится при первом же прохождении тока через нулевое значение. Гашение дуги происходит в течение времени меньшего, чем время срабатывания релейной защиты. Разрядники, обеспечивающие не только защиту изоляции от перенапряжений, но и бесперебойное электроснабжение получили название защитных разрядников.

Вентильные разрядники являются другой разновидностью искровых промежутков, отличающихся слабой неоднородностью электрического поля и нелинейным резистором для гашения дуги.

Защитная функция вентильным разрядником выполняется так же, как и простым искровым промежутком, но в связи с однородностью электрического поля вольт-секундная характеристика разрядника (рис. 48 прямая 2) существенно лучше, чем у трубчатого, и меньше статистический разброс пробивных напряжений.

Рис. 48. Принцип работы вентильного разрядника

При воздействии на вентильный разрядник волны перенапряжения (Uп), превышающей его пробивное напряжение (Uпр), происходит пробой его искрового промежутка (ИП) и нелинейное сопротивление (Rр) присоединяется к сети. После пробоя искрового промежутка действующее на изоляцию ЭУ перенапряжение определяется в основном падением напряжения на нелинейном сопротивление (Uимп), вследствие протекания через него импульсного тока (Iимп). Причем ВАХ нелинейного сопротивления такова, что сильному изменению тока соответствует слабое изменение напряжения. Максимальное значение Uимп называется остающимся напряжением (Uост). Это напряжение ≈ Uпр с некоторым запасом (

30%) должно быть меньше допустимого для защищаемой изоляции.

После импульсного пробоя загорается дуга и через разрядник протекает ток поддерживаемый рабочим напряжением (Uр). Этот ток называется сопровождающим. Он ограничивается нелинейным сопротивлением (до нескольких десятков ампер), величина которого резко возрастает при снижение напряжения на разряднике с Uимп до Uр. При прохождении тока через нуль дуга гаснет, и разрядник приходит в исходное положение. Таким образом, искровые промежутки вентильных разрядников при отсутствии перенапряжений отделяют нелинейные сопротивления от сети и подключают их в момент появления опасных для изоляции перенапряжений.

Импульсный ток (от 5 до 10 кА, в зависимости от типа разрядника и номинального напряжения ЭУ), при остающимся напряжение, называется током координации (Iкоорд).

Искровые промежутки вентильных разрядников, по возможности, должны иметь вольт-секундную характеристику близкую к горизонтальной. Получить такую характеристику возможно с помощью многократных искровых промежутков или с помощью активизации единичных промежутков.

Многократный искровой промежуток состоит из большого числа последовательно включенных единичных промежутков состоящих из двух латунных электродов, разделенных миканитовой шайбой (рис. 49).

Рис. 49. Единичный искровой промежуток с неподвижной дугой

Активизации единичных промежутков подразумевает вращение или растягивание дуги под действием магнитного поля.

Нелинейные ограничители перенапряжений (ОПН)

Основным недостатком вентильного разрядника является сравнительно невысокая нелинейность резисторов на основе карбида кремния, что не позволяет обеспечить уровень перенапряжений ниже 2Uф. Более глубокое их снижение требует уменьшения значения нелинейного сопротивления, что приводит к существенному увеличению сопровождающих токов, которые не могут быть погашены в искровых промежутках.

Значительное улучшение защитных характеристик разрядников может быть достигнуто при отказе от использования искровых промежутков. Это оказывается возможным при переходе к резисторам на основе окиси цинка.

Читайте также:  Измерение тока напряжения сопротивления в цепи переменного тока

При рабочем напряжении сопротивление ОПН очень велико и ток через него составляет доли миллиампера, а при токах соответствующих атмосферным и коммутационным перенапряжениям сопротивление резко снижается и остающиеся напряжение не превышает допустимых значений.

Источник

Большая Энциклопедия Нефти и Газа

Пробивное напряжение — искровой промежуток

Пробивное напряжение искрового промежутка зависит также от температуры и давления окружающего воздуха. Поэтому при наличии в схеме осциллографа искровых промежутков приходится перед началом работы производить их регулировку и добиваться синхронизованной работы схем осциллографа и — исследуемого явления. [2]

Известно пробивное напряжение искрового промежутка ( с равномерным полем) sl см при нормальных атмосферных условиях. Величина промежутка s увеличивается вдвое, а температура возрастает до 100 С. Как следует изменить давление, чтобы С / р промежутка осталось без изменения. [4]

Вентильные разрядники ограничивают амплитуду перенапряжения до уровня пробивного напряжения искрового промежутка t / np вентильного разрядника. Вероятность возникновения индуктированных перенапряжений с амплитудой t / t / nj может снижаться емкостями. [6]

Перед включением разрядников в экгплоаиацию и повторно в установленные сроки следует производить измерение пробивного напряжения искрового промежутка при промышленной частоте, а также измерение тока утечки на выпрямленном напряжении. [7]

Было бы желательно, чтобы при прохождении через разрядник различных по величине токов молнии остающееся напряжение оставалось неизменным и равным по величине пробивному напряжению искрового промежутка . Эти идеальные условия осуществить пока невозможно, однако применение нелинейного сопротивления из материала, называемого вилитом, позволило удерживать остающееся на разряднике напряжение на уровне, близком к пробивному напряжению искрового промежутка, при незначительном увеличении остающегося напряжения с ростом импульсного тока. Импульсное пробивное напряжение искрового промежутка и остающееся на рабочем сопротивлении напряжение характеризуют защитное действие вентильного разрядника. После отведения тока молнии через разрядник продолжает проходить ток, определяемый рабочим напряжением промышленной частоты, так называемый сопровождающий ток. Однако характеристика вилита такова, что при малых по сравнению с атмосферными перенапряжениями рабочих напряжениях сопротивление его резко возрастает и сопровождающий ток существенно ограничивается. Это приводит к тому, что при переходе тока через нулевое значение он гасится искровыми промежутками. Наибольшее напряжение промышленной частоты на разряднике, при котором он надежно обрывает проходящий через него сопровождающий ток, называется напряжением гашения и является одним из важных параметров вентильного разрядника. [8]

Конденсатор С постепенно заряжается от источника постоянного тока с напряжением Е через большое сопротивление R и разряжается через малое сопротивление г всякий раз, когда напряженно на его зажимах достигает величины пробивного напряжения искрового промежутка В. Получающиеся при этом периодические изменения напряжения и тока во времени показаны на фиг. Напряжение на конденсаторе возрастает медленно в соответствии с большой постоянной времени TR цепи зарядки, а затем быстро надает в соответствии с малой постоянной времени Тг цепи разряда, замыкающейся через искру. Величины зарядного и разрядного токов обратно пропорциональны сопротивлениям соответствующих контуров. [9]

В отличие от максимального вторичного напряжения пробивное напряжение свечи зависит не только от частоты вращения, но и от других параметров режима двигателя. На пробивное напряжение любого искрового промежутка в газовой среде и, в частности, искрового промежутка свечи влияет длина промежутка, форма электродов, давление и температура газов. [10]

При этом на зажимах вторичной обмотки, имеющей число витков много больше, чем первичная, возникает высокое напряжение. Так как зажимы вторичной обмотки иидуктора соединены с шариками, то вибратор В накапливает энергию, количество Которой определяется его емкостью и пробивным напряжением искрового промежутка Я между шариками. После пробоя искрового промежутка и образования искры, замыкающей цепь вибратора, в последнем возникают электрические колебания, которые по своему характеру на-ясминают электрические колебания, происходящие в контуре, образованном L и С. Частота колебаний в вибраторе определяется емкостью и индуктивностью вибратора. Эти колебания создают около вибратора электромагнитные волны, распространяющиеся в пространстве со скоростью света. [11]

Начало первичной и конец вторичной обмоток соединены между собой ( автотрансформаторная связь) и подведены к клемме ВК так, что конец вторичной обмотки подведен к клемме, соединяемой с распределителем. Обмотка катушки зажигания намотана таким образом, что при правильном включении катушки ( — на корпус) на выводной клемме высокого напряжения создается отрицательная полярность, и пробивное напряжение искрового промежутка свечи будет ниже. [12]

Было бы желательно, чтобы при прохождении через разрядник различных по величине токов молнии остающееся напряжение оставалось неизменным и равным по величине пробивному напряжению искрового промежутка. Эти идеальные условия осуществить пока невозможно, однако применение нелинейного сопротивления из материала, называемого вилитом, позволило удерживать остающееся на разряднике напряжение на уровне, близком к пробивному напряжению искрового промежутка , при незначительном увеличении остающегося напряжения с ростом импульсного тока. Импульсное пробивное напряжение искрового промежутка и остающееся на рабочем сопротивлении напряжение характеризуют защитное действие вентильного разрядника. После отведения тока молнии через разрядник продолжает проходить ток, определяемый рабочим напряжением промышленной частоты, так называемый сопровождающий ток. Однако характеристика вилита такова, что при малых по сравнению с атмосферными перенапряжениями рабочих напряжениях сопротивление его резко возрастает и сопровождающий ток существенно ограничивается. Это приводит к тому, что при переходе тока через нулевое значение он гасится искровыми промежутками. Наибольшее напряжение промышленной частоты на разряднике, при котором он надежно обрывает проходящий через него сопровождающий ток, называется напряжением гашения и является одним из важных параметров вентильного разрядника. [13]

Электропитание пульта управления ПСРБ-2 ( рис. 71) осуществляется от местной сети переменного тока напряжением 220 В. Разрядники Р ( РВНШ-250) используют для защиты от перенапряжений электрической сети переменного тока и мгновенного гашения дуги сопровождающего тока. Пробивное напряжение искрового промежутка при частоте переменного тока 50 Гц составляет 700 — 900 В. Разрядник устанавливается на стандартной двухштырной клемме с помощью штепселей бананового типа. Предохранители на 5 А — банановые на двухштырной клемме с контролем или без контроля перегорания предохранительной нити. [15]

Источник